前言

近些年來，在能源危機以及綠色環保的政策需求背景下，新能源汽車的發展獲得了廣泛關注，其中以氫氣為原料的質子交換膜燃料電池汽車是具有效率及環保潛力的解決方案之一［1］，例如日本Mriai和韓國現代等商業化燃料電池汽車獲得了廣泛的關注。質子交換膜燃料電池的主要工作原理為通過電化學反應將化學能轉化為電能，具有高能效、無污染、快速響應負載變化、高能量轉換效率和低運行溫度等特點。極板是質子交換膜燃料電池的關鍵部件之一，具有隔離并分配反應氣體、收集電子以及結構支撐等作用，根據材質區分，極板主要分為石墨極板、金屬雙極板和復合材料極板，其中金屬雙極板憑借其特有的超薄、易加工、低成本等優點受到人們的廣泛關注。金屬極板的成形難點在于其微流道的加工成形，對于金屬極板的成形工藝研究也多集中于如何提高金屬極板微流道的成形質量［2］。

微流道的結構尺寸與接近甚至達到金屬材料的晶粒尺寸數量級時，由于每個晶粒在變形中顯示出各向異性，在局部區域，塑性變形特征區別于常規尺寸成形，出現異常的不均勻性，這就是在微結構變形中材料的成形性尺寸效應［3-4］。對于微成形過程，尺寸效應的存在損害微結構零件的塑性成形過程，其主要體現在降低材料成形性，增大成形工藝的不穩定性，易誘發成形缺陷，破壞結構精度，以及加劇摩擦等［5-6］。微流道的成形過程需要材料在微小模具型腔內部完全貼膜，由于模具型腔邊界約束，及接觸面摩擦影響，微成形過程的塑性變形行為更加復雜，變形抗力更大，工藝更加復雜。因此，須仔細探究微流道成形的工藝參數［7-8］。微流道結構存在著多種的成形方式，如沖壓成形、軟模成形、電磁成形和液壓成形等，根據Mohammadtabar的研究［9］，液壓成形相比其他微流道結構成形工藝能獲得更精密的幾何結構，在液壓成形的基礎上他提出了一種兩步液壓成形方法，使用在凹模上進行初始的液壓成形步驟，然后在凸模上完成液壓成形過程，實現高精度高幾何復雜性的微流道特征成形，并且研究了80、90以及100MPa對成形效果的影響。Belali-Owsia等［10］在對液壓成形、沖壓成形及銷釘混合成形3種成形方法的成形質量研究后發現，隨液壓壓力的增加，雙極板的厚度分布更加均勻。Hung等［11］則通過使用復合材料對傳統液壓成形設備進行升級，實現了250MPa高壓成形，將微流道特征的成形最大縱橫比從傳統液壓的0.31提高至0.468，論證了高壓對微流道結構縱橫比的促進作用。Palumbo等［12］對圓形、蛇形和多蛇形流場的鋁的微流道，進行了設備改造，在液壓成形工藝的基礎上進行不同溫度對成形效果影響的探究，摸索出了適合的溫熱液壓成形工藝參數。

目前在金屬雙極板材料選擇中，不銹鋼因其優異的成形性獲得了研究人員的關注［13-15］，通過多種成形方式的摸索，基本上解決了不銹鋼雙極板流道加工的難題。但是隨著燃料電池產業的技術發展，不銹鋼雙極板難以滿足電池堆長壽命及高耐蝕性的要求，須增加額外的涂層材料和表面處理工藝，導致生產效率下降和制造成本提高［16］。鈦金屬密度低、比強度高，在氫燃料電池中具有優良的耐蝕性，可以明顯降低雙極板質量和體積，從而顯著提升電池的質量比功率和體積比功率，且鈦金屬在長期服役運行過程中產生的腐蝕產物對質子交換膜和催化劑的毒性較弱，有利于提升電池運行的穩定性和長使用壽命［17-18］。但超薄鈦板的室溫塑性相比不銹鋼材料較差，且回彈較為嚴重等問題，因此還需要對鈦板的微流道成形進行研究。韓國的Kim等［19］采用動態載荷沖壓成形制備了鈦金屬雙極板，由于鈦的延伸率更差，其成形流道深度與相同工藝成形的不銹鋼雙極板流道深度相比減少了20.7%。日本豐田公司開發了一種基于多臺壓力機和多道工序的沖壓工藝成形鈦金屬雙極板，并應用于Mirai氫燃料電池車［20］。

國內太原理工大學王琪、林鵬等［21-22］采用溫熱沖壓和軟模成形實現了鈦金屬雙極板的微流道成形。哈爾濱工業大學郭斌、單忠德、徐杰等［23］對比研究了準靜態成形、電磁成形和電磁預成形-準靜態成形對鈦金屬雙極板成形性能的影響，發現電磁預成形-準靜態成形的兩步沖壓方法提高了鈦金屬雙極板的極限深度、厚度均勻性和尺寸精度。華中科技大學韓小濤等［24］使用電磁成形制備了鈦金屬雙極板。上海交通大學來新民、彭林法等采用輥壓成形［25］、多工步沖壓成形［26］對鈦金屬雙極板微流道制備展開了研究。

為實現指導純鈦雙極板的成形，本文選擇了有利于加工和后續拼接的梯形截面微流道進行液壓成形試驗研究，采取直流道設計，材料上選擇0.1mm厚度TA2純鈦薄板。建立相關有限元模型，采用試驗驗證有限元模型準確性。目前液壓成形研究多集中于液壓壓力對成形的影響，本文探究了液壓成形過程中容易調節的液壓參數［27］包括液體壓力、加載 速度及不同復雜加載路徑對成形流道深度及減薄率影響，為后續液壓成形純鈦雙極板提供設計依據。

1、材料與試驗方法

1.1試驗材料與目標工件

材料選擇0.1mm厚度TA2純鈦薄板，薄板的制備為多道次熱軋工藝并進行氬氣退火。從薄板的厚度方向為觀測面，獲得材料的初始微觀組織，如圖1所示。從圖1中可以看出，薄板晶粒均勻，處于完全退火態。考慮沿軋制方向成形性能最差［28］，可反映板材成形過程中最先失效情況，因此沿軋制方向取單向拉伸樣品，單向拉伸結果如圖2所示，TA2材料的力學性能參數如表1所示。

目標工件的結構如圖3所示，其中：W為流道寬度；R為上圓角；r為下圓角；c為脊寬；b為底寬；θ為流道開角；h為流道深度，表2中詳細列舉出了圖中各項參數。

1.2板材成形性能檢測

在實際的零件成形過程中，板材的受力狀態是比較復雜的，成形過程中的破裂判定不能僅僅使用單向拉伸判定。使用成形極限圖（forminglimitdiagrams）來分析金屬薄板在各種應變狀態時所能達到的極限應變。根據GB/T29536—2013金屬管材成形極限圖（FLD）試驗方法，使用BCS-50BR通用板材熱成形試驗設備，試驗前在試件表面使用腐蝕液印制2.5mm圓形網格進行應變測量，使用100mm半圓形沖頭及101mm凹模，對本文所使用的0.1mmTA2薄板得成形試驗，為減少摩擦，在試件上涂抹工業白凡士林。樣品測試完畢后實物圖如圖4所示，獲得的成形極限圖結果如圖5所示。

1.3液壓成形原理及設備

本文將使用主動充液成形技術，通過液體壓力進行成形，試驗原理如圖6（a）所示，液體作為傳力介質代替剛性的凸模傳遞載荷，板材在液體壓力作用下貼靠凹模實現微結構的成形。試驗裝置及模具如圖6（b）所示，將板材放置在臺面上，確保板材大小大于成形范圍，合模后實現液室密封。通過控制液體流速閥，調節液室壓力，實現指定加載路徑成形，完成板材液壓成形試驗。

2、有限元模擬

2.1有限元模型建立

使用有限元軟件對微結構特征的主動式充液過程進行仿真模擬，為了減少計算時間，選擇具有代表性微結構特征進行成形性驗證，并且由于其存在對稱的特征，選擇代表性微結構特征的一半進行建模，在對稱面上設置對稱邊界條件，有限元模型如圖7所示。對實際零件中的微流道特征進行提取建立成形模具模型，同時建立對應壓邊圈，導出模具表面和壓邊圈為曲面實體；在成形過程中，TA2板材厚度很薄，在厚度方向的壁厚遠小于其它方向的結構尺寸的1/10，因此選用殼單元進行模擬，設置為可變形的殼單元，并且在厚度方向設置5個積分點，考慮到其模型的復雜程度且本次有限元仿真不涉及極端非線性問題，使用四節點四邊形S4R為網格類型，網格尺寸為0.05mm，材料屬性如表1所示；凹模和壓邊圈認為沒有變形，因此在模型中設為解析剛體，網格選擇四節點三維雙線性縮減積分（R3D4），該單元有著較好的兼容性，且在保證分析精度的同時也能考慮計算效率和模型的復雜性，凹模的網格尺寸為0.08mm，壓邊圈BINDER網格為0.1mm。

為實現對模型動態加載的精確分析，模型的分析步類型選擇為DyanmicExplicit，時間設置與后文具體加載條件相對應，為了確保計算精度和計算效率之間的平衡，對模型設置了適當的質量縮放系數，質量縮放的極限是確保動能（ALLKE）不超過內能（ALLIE）的10%，在每個模型計算完成后提取對應參量驗證，均符合能量要求。

模型接觸條件較為簡單，實際接觸面僅有兩對主從平面，對二者進行接觸賦予，使用TangentialBehavior和NormalBehavior對接觸進行定義，其中TangentialBehavior設置為Penalty，其中FricitionCoeff設置為0.1，NormalBehavior設置為‘Hard’Contact。 邊界條件中，成形過程中凹模保持不動，為全約束；壓邊圈在成形過程中對其施加面載，壓力統一控制為20MPa。板料的主動式液壓成形設置為面載，壓力輸入使用幅值曲線確定，曲線數值在具體研究內容中進行詳細描述。

2.2有限元模型準確性驗證

選擇液體壓力為45MPa進行有限元模型的驗證。試驗操作中設置最大壓力為45MPa，加載時間控制為5s，液壓加載通過程序控制，壓邊使用模具合模壓力進行，選擇20MPa為實際壓邊力。液壓成形后的試樣如圖8（a）所示，經檢驗試樣表面完好，沒有開裂的缺陷產生；成形試樣的尺寸檢測通過白光干涉的方法進行，其基本原理為通過分束器將一束白光分成兩束波長相等光線，采集不同部位反射光線計算其光程差，實現物體表面的精確測量，測定結果輸出輪廓線上某一平面的XY位置，測試出試樣的表面輪廓如圖8（b）所示，對該區域內進行采樣，整理結果如圖8（c）所示。

按照上述試驗內容進行仿真參數的調節，統一控制壓邊力、液體壓力、升壓時間，模擬結果如圖9（a）所示，隨機沿著長度方向提取成形輪廓，輪廓結果如圖9（b）所示。

為了對比所建立的有限元模型的準確性，將試驗和有限元獲得的輪廓結果進行對比，通過對圖像進行平移，將模擬結果及試驗結果均統一放置在一個參考系中，比較其輪廓特征差異。模擬與試驗結果對比圖如圖10所示，實際成形高度為183μm，模擬成形深度為186μm，誤差率1.64%，且形狀基本相同。

將有限元模擬結果沿路徑方向對厚度進行提取，同時將微結構檢驗零件進行切割，冷鑲嵌，放入金相顯微鏡下觀測，同樣提取厚度，兩者對比如圖11所示。從結果可以看出：有限元模型及實際零件厚度變化趨勢相同，厚度最薄區域出現在微結構傾角處；數值上最大厚度和最小厚度在仿真與試驗研究中誤差均小于5%，經驗證有限元模型較為可靠。

考慮到實際意義，厚度研究選擇在減薄最嚴重區域進行探究，下文中稱其為關鍵區域減薄率。

3、結果與討論

3.1液體壓力對成形的影響

在液壓成形微結構特征過程中，液體內壓力是影響成形質量最主要的工藝參數，當液體壓力過小時，無法使板材充分變形，成形深度將不足；而當液體壓力過大時，板料又會因為變形能力不足產生破裂。因此有必要研究該成形過程中的臨界液體壓力。

設置液體壓力為35、40、45和50MPa。模擬結果如圖12所示。從結果可以看出流道深度和最大減薄率受液體壓力顯著影響，流道深度分別為154、175、186和228μm，減薄率分別為7.968%、11%、12.1%和22.1%。研究結果與其他學者結果相同，液體壓力是最直接影響流道深度的因素。

選擇液體壓力為50MPa時模擬結果進行討論，獲得的等效塑性應變結果如圖13所示，從圖中沿著脊部到底部均勻地選擇8個點提取在變形過程中的應變路徑變化情況，并將其帶入至TA2薄板成形極限圖中，判斷破裂情況，結果如圖14所示。從圖14可以看出，從脊部到底部過渡，應變路徑逐漸往平面應變狀態偏轉，這也說明在微結構的液壓成形過程中，材料幾乎沒有沿著橫向流動，沿著長度方向的拉長大部分由厚度減薄實現；同時從結果也可以看出，上圓角位置（位置3和位置4）在50MPa時會首先產生破裂，這一結果也和圖11的壁厚分布結果規律一致，也再次驗證了有限元模型的準確性。

從結果可知，針對本文研究的該特定結構和該特定材料來說，液壓成形的臨界壓力低于50MPa。可以為研究其他工藝參數提供參考。

3.2加載速率對成形的影響

探究加載速率對微結構成形的影響，統一控制液體壓力為45MPa，通過輸入不同液體壓力隨時間變化曲線實現不同加載速率的設置，加載時間分別為1.5、5、10s，圖15為加載曲線示意圖。

將其對關鍵減薄區域（上圓角位置）的應變路徑進行提取，結果如圖16所示。從圖中可以看出，當液體壓力為45MPa時，3種加載時間成形的微結構試樣均沒有不會產生破裂缺陷，同時也可以看出，不同的加載速率對于同一位置的應變路徑影響不大，三者幾乎重合。提取3種加載時間對應的關鍵減薄區域的減薄率以及成形深度作為對比，結果如圖17所示。當加載時間為1.5、5和10s時，減薄率分別為12%、12.1%和13.1%，流道深度分別為180、183.4、186.1μm，從結果可以看出，隨著加載速率的提高（即相同壓力下加載時間減小），成形深度略有下降，但是變化不大。加載速率的減緩可以給材料流動提供充分的時間，可以促進材料的變形，但是在普通液壓成形范圍內的加載速率對成形結果的影響并不大，因此在實際成形中可以不用過多地考慮加載速率的影響。

3.3脈動加載對成形的影響

研究復雜液壓加載方式對微結構成形的影響，人工設置矩形波脈動加載路徑（complex-1）和三角波脈動加載路徑（complex-2），并且將線性加載路徑（linear）作為對比，3種加載路徑示意圖如圖18所示。雖然加載速率對成形影響不大，但在實際的生產過程中，短時間實現高壓容易出現過沖現象，難以控制，不具備實際的生產意義，但時間過長也不利于生產的效率，因此將時間設置為5s。文獻［29］在管材液壓成形中發現了脈動加載有助于提高管材的成形極限，前文中發現雙極板在50MPa線性加載時產生破裂，為了驗證脈動加載是否有助于同樣提高板材的成形極限，因此這里脈動加載峰值壓力選擇50MPa進行對比。

同樣對關鍵減薄區域（上圓角位置）的應變路徑進行提取，結果如圖19所示。從圖中可以看出，同樣液體峰值壓力為50MPa時，復雜液壓加載方式對應變路徑有較大的影響，采用線性加載會在上圓角位置產生破裂，而采用矩形波脈動加載和三角波脈動加載則不會。提取3種加載路徑對應的關鍵減薄區域的減薄率以及成形深度作為對比，結果如圖20所示。當加載路徑為complex-1、complex-2和linear時，減薄率分別為20%、20.3%和22.1%，成形深度分別為230.8、232.2、228μm。但是值得注意的是，線性加載路徑下試驗中存在較大的破裂風險，而同樣不產生破裂的45MPa線性加載路徑的成形深度為186μm，因此脈動加載路徑相比較線性加載路徑成形深度有較高的提高，提升幅度可達23.66%。原因是脈動加載能夠使得材料產生周期性的回復，這使得板材和模具之間接觸力也是在變化的，這樣能夠改善板材成形過程中的摩擦潤滑，提高材料的流動變形能力，提高了板材的成形能力同時還降低了減薄。因此在實際成形過程中，在設備能夠實現脈動加載設定的情況下，推薦考慮使用脈動加載路徑。

4、結論

（1）微流道液壓成形過程中，材料幾乎沒有沿著橫向流動，沿著長度方向的拉長大部分由厚度減薄實現，材料應變路徑為平面應變，且上圓角位置最容易破裂。

（2）液體壓力是影響成形質量最主要的工藝參數，當液體壓力過小時，無法使板材充分變形，成形深度將不足；而當液體壓力過大時，板料又會因為變形能力不足產生破裂。

（3）加載速率對應變路徑的影響不大，隨著加載速率的提高，成形深度略有下降，但是變化不大。當液體壓力為45MPa時，加載時間為1.5、5和10s，減薄率分別為12%、12.1%和13.1%，流道深度分別為180、183.4、186.1μm。

（4）脈動加載特征的升壓-保壓-降壓循環過程，可在不超過材料臨界破裂應變的前提下有效提高流道深度。線性加載路徑的成形深度為186μm，而采用矩形波脈動加載成形深度為232.2μm，提升幅度可達23.66%。

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